Рассмотрены механизмы влияния ионно-дуговой активации подложки на повышение прочности сцепления газотермических покрытий и технологические особенности напыления.

Проведены испытания некоторых наплавленных нержавеющих сталей и сплавов на ударно-эрозионном стенде. Установлено, что коррозионный фактор играет главную роль в процессе кавитационно-коррозионного разрушения материалов в агрессивной среде.

Подтверждено наличие высокотемпературных воздействий на поверхность металла при кавитационной эрозии, Для борьбы с которой рекомендовано применение дисперсионно-твердеющих сплавов с нестабильной структурой. Управляя термическим циклом и техникой наплавки, можно значительно повысить кавитационно-эрозионную стойкость наплавленного металла.

Рассмотрена система уравнений и граничных условий для расчета прианодной зоны температурно и ионизационно неравновесной плазмы инертных газов при отсутствии молекулярных примесей. Показано влияние неравновесности в плазме аргона и распределение потоков энергии на анод между электронами, атомами и ионами.

Приведены результаты металлографического и петрографического исследований наплавленного металла типа 08Х23Н18М5, имеющего улучшенные показатели кавитационно-коррозионной стойкости, не уступающие сплаву 06Х23Н28М3Д3Т.

Індекс рубрикатора НБУВ: К663.033.057.2-1

Рубрики:

Металізація металів з використанням плазмового струменя (плазмова металізація)

Шифр НБУВ: Ж26970 Пошук видання у каталогах НБУВ 

На специальной установке по определению поверхностных явлений с помощью метода лежащей капли проведены исследования смачивания алюминием А0, бронзой БрКмц3-1, сталями 100Х15М2Г2Р и 07Х20Н9Г7Т стальной Ст3 и титановой ВТ1-0 подложках с гладкой после прокатки и дробеструенной поверхностью. Установлено, что во всех случаях краевой угол смачивания расплавами подложек меньше на шероховатой поверхности по сравнению с гладкой. На титановой подложке в тех же комбинациях он меньше по сравнению со стальной вследствие большей химической активности титана и образования промежуточных соединений с меньшей вязкостью. Это связано со снижением поверхностной энергии контактной зоны из-за дрейфа атомов внедрения (прежде всего) к поверхности раздела.

Представлен механизм образования, строение и микроструктура переходной зоны между напыленным слоем и подложкой. Установлено, что в случае общей основы граница раздела представляет тонкую линию, на которой отчетливо видны оплавленные вершины первоначальной шероховатости. В этом случае разрушение носит адгезионно-когезионный характер, примерно 50/50. А в случае напыления материалом другой основы по сравнению с основой подложки граница соединения характеризуется четкой интерметаллидной прослойкой различной толщины со скачком величины микротвердости. В этом случае слабым местом оказывается граница раздела подложка-напыленный слой, так что разрушение носит адгезионный характер.