Індекс рубрикатора НБУВ: К621.004-1

Рубрики:

Холодне прокатування металів

Шифр НБУВ: Ж28347 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: К621-121

Рубрики:

Прокатне виробництво

Шифр НБУВ: Ж28347 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: К621.004-1

Рубрики:

Холодне прокатування металів

Шифр НБУВ: Ж28347 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Получены экспериментальные данные о точности поперечного профиля горячекатаного подката. Показано, что поперечные профили горячекатаного подката имеют существенные дефекты формы. Установлено, что не абсолютная величина поперечной разнотолщинности, а дефекты формы поперечного профиля подката служат основной причиной появления неплоскостности при холодной прокатке. Подтверждено, что сглаживание дефектов формы поперечного профиля и уменьшение относительной поперечной разнотолщинности в процессе холодной прокатки нецелесообразно, поскольку это приводит к увеличению неплоскостности холоднокатаных полос. Сформулированы требования и предложены критерии для определения параметров точности поперечного профиля горячекатаного подката.

В результате математического моделирования установлено, что оснащение непрерывных широкополосных станов холодной прокатки рабочими валками большого (585 - 610 мм) и одинакового диаметра энергетически приемлемо только при прокатке относительно толстых (0,5 - 0,8 мм и более) полос, т. е. при значениях параметра 400 - 600. Доказана целесообразность и обоснована возможность оснащения последних двух клетей шестиклетевого жестепрокатного стана 1400 и второй клети двухклетевого прокатно-дрессировочного стана 1400 рабочими валками диаметром 420 мм взамен существующих диаметром 600 мм. Реализация этого технического решения позволит снизить удельный расход электрической энергии в указанных клетях соответственно на 13,1 - 14,3 и 15,1 - 45,5 %, а также увеличить обжимную способность и расширить сортамент таких станов.

Сформулированы требования к точности поперечного профиля горячекатаного подката, на базе которых разработана технология производства тонких холоднокатаных полос с улучшенной плоскостностью. Установлено, что предложенная технология обеспечивает массовое производство тонких холоднокатаных полос, удовлетворяющих требованиям высокой группы плоскостности.

Рассмотрены технологические аспекты и проблемы производства тонких и сверхтонких горячекатаных полос. Изложены концепции современных комплексов для их производства. Обсуждены преимущества и возможность применения полубесконечной и бесконечной прокатки для получения тонких горячекатаных полос. Показано, что в настоящее время наиболее широкими возможностями для производства горячекатаных полос толщиной 0,8 - 1,5 мм обладают совмещенные литейно-прокатные комплексы CSP. Ожидается, что в ближайшие 5 - 7 лет может быть освоено производство горячекатаных полос с минимальной толщиной до 0,5 - 0,7 мм.

Уточнены физические представления о механизме появления неплоскостности при прокатке полос и листов. Предложен энергетический критерий плоскостности, позволяющий объяснить "явную", "скрытую" и "совместную" неплоскостность полосы (листа). Рассмотрены возможности, преимущества и недостатки известных критериев плоскостности при прокатке. Установлена количественная связь между неплоскостностью и поперечной разнотолщинностью полосового (листового) проката.

Рассмотрены современные технологии производства тонкостенной длинномерной металлопродукции в Украине. Особое внимание уделено технологиям производства тонких (1,5 - 2,0) горячекатаных полос на широкополосных станах традиционной конфигурации без промежуточного нагрева слябов. Показано, что дополнительная отделка тонких горячекатаных полос обеспечивает получение готовой продукции, с показателями качества холоднокатаных полос аналогичной толщины. Приведены данные о новых технологиях производства тонких и особо тонких холоднокатаных полос, включая жесть, тонкостенных и особо тонкостенных труб и сортаменте продукции, полученной с использованием этих технологий.

Дан анализ современного состояния производства горячекатаных полос из коррозионностойких сталей в мире. Отмечены высокие темпы роста производства данного вида продукции. Показано, что за последние десять лет произошли кардинальные изменения в технологии производства горячекатаных полос из коррозионностойких и углеродистых сталей. В результате развития и интеграции технологии непрерывной разливки и горячей прокатки созданы литейно-прокатные агрегаты (ЛПА) типа CSP и литейно-прокатные агрегаты с непрерывной валковой разливкой (ЛПАНВР) для производства тонких горячекатаных полос из коррозионостойких сталей. Приведены данные о технических характеристиках, технологических и технико-экономических преимуществах ЛПА типа CSP и ЛПАНВР. Рассмотрены возможности, условия и перспективы применения новых технологий и соответствующих агрегатов для производства тонких горячекатаных полос из коррозионностойких сталей.

Предложено решение для определения нормальных напряжений с использованием новой модели напряжений трения, на базе которого разработана инженерная модель для прогнозирования средней величины нормального напряжения при холодной прокатке. Установлено, что новая модель средних нормальных напряжений работоспособна во всем диапазоне условий деформаций, реализуемых на промышленных станах холодной прокатки, и обеспечивает получение расчетных данных с точностью до 5 - 19 %. Применение предложенной модели позволит повысить точность прогнозирования параметров процесса холодной прокатки.

Разработана и реализована методика, с помощью которой получены экспериментальные данные о средних нормальных контактных напряжениях при холодной прокатке в широком диапазоне изменения деформационных и температурно-скоростных условий процесса. Установлены экспериментальные и расчетные зависимости.

Представлена концепция развития прокатного производства на комбинате "Запорожсталь". Изложены технические решения по модернизации оборудования и технологии производства тонкого горяче- и холоднокатаного листового проката, реализация которых позволит улучшить качество, расширить сортамент и повысить конкурентоспособность выпускаемой продукции.

Дано обоснование целесообразности строительства на комбинате "Запорожсталь" нового двухклетевого реверсивного стана холодной прокатки 1700 и определены его основные параметры. Стан предназначен для производства тонкого (0,35 - 2,50 мм) конструкционного проката из углеродистых и низколегированных сталей, а в дальнейшем и жести одинарной прокатки толщиной 0,18 - 0,36.

Разработана и реализована программа расчета режимов обжатий на непрерывных станах холодной полосовой прокатки. Программа разработана на базе новой математической модели процесса холодной прокатки, учитывающей особенности силового, фрикционного и температурно-скоростного взаимодействия валков и полосы, а также влияния упругих деформаций валков и полосы. Использование программы позволит оптимизировать режимы обжатий на действующих станах.

На базе теоретической модели процесса холодной полосовой прокатки разработано информационное обеспечение для непрерывного четырехклетевого стана 1680 комбината "Запорожсталь". Информационное обеспечение выполнено в виде программного продукта с тремя уровнями доступа и реализуется на персональном компьютере.

Приведены результаты теоретического определения контактных напряжений при холодной тонколистовой прокатке. Получена математическая модель для расчета среднего нормального контактного напряжения.

Раскрыты основы современной теории продольной прокатки. Рассмотрены закономерности взаимодействия полосы с валками, геометрические и кинематические параметры очага деформации, условия захвата полосы валками, напряженно-деформированное состояние и формоизменение полосы. Описаны методы теоретического определения контактных напряжений силы, крутящих моментов, работы и мощности прокатки. Приведены математические модели предела текучести, напряжения текучести, коэффициента трения, напряжений трения и контактных нормальных напряжений. Уделено внимание вопросам теории асимметричных процессов прокатки. Изложены элементы теории продольной холодной прокатки, учитывающей особенности упруго-пластического контакта полосы с валками.

Викладено основи сучасної теорії поздовжньої прокатки. Визначено закономірності взаємодії штаби з валками, геометричні та кінематичні параметри осередку деформації, умови захвату штаби валками, її напружено-деформований стан і формозмінення. Розглянуто методи теоретичного визначення контактного напруження, сили, крутних моментів, роботи та потужності прокатки. Описано математичні моделі межі плинності, її напруження, коефіцієнта, тертя і контактних нормальних напружень. Увагу приділено питанням теорії асиметричних процесів прокатки. Висвітлено елементи теорії поздовжньої холодної прокатки, особливості пружно-пластичного контакту штаби з валками.

Изложены основы современной теории продольной прокатки. Определены закономерности взаимодействия штабы с валками, геометрические и кинематические параметры центра деформации, условия захвата штабы валками, её напряженно-деформированное состояние и формоизменения. Рассмотрены методы теоретического определения контактного напряжения, силы, крутящих моментов, работы и мощности прокатки. Описаны математические модели границы текучести, её напряжения, коэффициента, трения и контактных нормальных напряжений. Внимание уделено вопросам теории асимметрических процессов прокатки. Освещены элементы теории продольной холодной прокатки, особенности упруго-пластического контакта штабы с валками.

Впервые получена теоретическая формула для расчета часовой производительности двухклетевых реверсивных станов холодной прокатки, отражающая закономерности и особенности технологии непрерывно-реверсивной холодной полосовой прокатки в двух клетях, и исследована ее работоспособность.