 Книжкові видання та компакт-диски Журнали та продовжувані видання Автореферати дисертацій Реферативна база даних Наукова періодика України Тематичний навігатор Авторитетний файл імен осіб
 |
Для швидкої роботи та реалізації всіх функціональних можливостей пошукової системи використовуйте браузер
"Mozilla Firefox" |
|
|
Повнотекстовий пошук
Пошуковий запит: (<.>AT=Ахонін Вплив термічної обробки на$<.>) |
Загальна кількість знайдених документів : 4
Представлено документи з 1 до 4
|
| 1. |
Ахонін С. В.
Вплив термічної обробки на структуру та механічні властивості економнолегованого титанового сплаву Ti–2,8Al–5,1Mo–4,9Fe [Електронний ресурс] / С. В. Ахонін, В. Ю. Білоус, Р. В. Селін, І. К. Петриченко // Сучасна електрометалургія. - 2021. - № 2. - С. 32-39. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2021_2_6
Оцінено можливість зміцнення металу економнолегованого псевдо-<$E beta>-титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, виплавленого способом електронно-променевої плавки з використанням трьох видів термічної обробки: відпалу, гартування з старінням та уповільненого охолодження. Встановлено, що за результатами термічної обробки у вигляді відпалу, гартування з старінням чи уповільненого охолодження структура металу сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe стає однорідною, переважає (<$E alpha~+~beta>)-структура, знижується вміст <$E beta>-фази до рівня 49 - 61 %. гартування у воду та наступне старіння формує в металі титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe найбільш дисперсну та рівномірну внутрішньозеренну мікроструктуру з розмірами <$E alpha>-частинок 1 - 3 мкм із найвищими значеннями міцності на рівні 1187 МПа та ударної в'язкості - 3,7 Дж/см<^>2. Сповільнене охолодження з регламентованою швидкістю 1 <^>oC/хв призводить до зниження міцності сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe. Відпал без контрольованого охолодження або перенесення в гартівне середовище є найбільш простою термообробкою для сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, яка забезпечує рівномірну структуру, вміст <$E beta>-фази в металі на рівні 54 % і показники ударної в'язкості - 5,6 - 7,1 Дж/см<^>2.Найважливішою перевагою псевдо-<$E beta>-сплавів титану є їхня висока міцність, а до недоліків відноситься висока вартість легуючих елементів. Для зниження вартості титанових сплавів на основі <$E beta>-фази розроблено економнолеговані сплави, такі як LCB, Timetal 125 та інші. Цей клас титанових сплавів є перспективним для застосування в недорогих конструкціях. Розробка технології зварювання та режимів термічної обробки з'єднань таких сплавів є важливим завданням. Проведено дослідження поверхні зламів зварних з'єднань титанового сплаву системи Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих після випробувань на ударну в'язкість. Установлено, що локальна термічна обробка в вакуумній камері зразків зварних з'єднань дослідного титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих ЕПЗ за режимом 4 (ЛТО у вакуумній камері за температури 750 <^>oC протягом 5 хв) надає змогу отримати більш високі пластичні властивості зварних з'єднань, а також запобігти утворенню холодних тріщин після зварювання. Така термообробка призводить до більш рівномірного розташування ділянок в'язкого руйнування на поверхні зламів.Вивчено властивості з'єднань, виконаних електронно-променевим зварюванням (ЕПЗ), економнолегованого титанового псевдо-<$E beta>-сплаву типу LCB системи легування Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe і конструкційного псевдо-<$E beta>-сплаву ВТ19 системи легування Ti - 3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr. Установлено, що структура з'єднань складається з зерен <$E beta>-фази, в яких присутні дисперсні виділення <$E beta>-фази, причому кількість <$E beta>-фази в металі шва в стані після ЕПЗ у сплаві Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe фіксується на рівні 71 - 74 %, а в сплаві Ti3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr - 74 - 87 %. Локальна термічна обробка зварних з'єднань не забезпечує зниження вмісту <$E beta>-фази в металі шва та зоні термічного впливу, але надає змогу отримати майже рівноміцні зварні з'єднання з рівнем міцності 98 % від міцності основного металу в стані прокату. Загартування з наступним старінням для з'єднань сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe є найбільш ефективною термічною обробкою, яка надає змогу підняти міцність з'єднань до 1204 МПа при показниках ударної в'язкості на рівні 3,7 - 4,2 Дж/см<^>2.
| | 2. |
Ахонін С. В.
Вплив термічної обробки на структуру та властивості зварних з’єднань високоміцних титанових сплавів на основі β-фази [Електронний ресурс] / С. В. Ахонін, В. Ю. Білоус, Р. В. Селін, Е. Л. Вржижевський, І. К. Петриченко, С. Л. Антонюк // Сучасна електрометалургія. - 2021. - № 4. - С. 51-58. - Режим доступу: http://nbuv.gov.ua/UJRN/sovele_2021_4_11
Оцінено можливість зміцнення металу економнолегованого псевдо-<$E beta>-титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, виплавленого способом електронно-променевої плавки з використанням трьох видів термічної обробки: відпалу, гартування з старінням та уповільненого охолодження. Встановлено, що за результатами термічної обробки у вигляді відпалу, гартування з старінням чи уповільненого охолодження структура металу сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe стає однорідною, переважає (<$E alpha~+~beta>)-структура, знижується вміст <$E beta>-фази до рівня 49 - 61 %. гартування у воду та наступне старіння формує в металі титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe найбільш дисперсну та рівномірну внутрішньозеренну мікроструктуру з розмірами <$E alpha>-частинок 1 - 3 мкм із найвищими значеннями міцності на рівні 1187 МПа та ударної в'язкості - 3,7 Дж/см<^>2. Сповільнене охолодження з регламентованою швидкістю 1 <^>oC/хв призводить до зниження міцності сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe. Відпал без контрольованого охолодження або перенесення в гартівне середовище є найбільш простою термообробкою для сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, яка забезпечує рівномірну структуру, вміст <$E beta>-фази в металі на рівні 54 % і показники ударної в'язкості - 5,6 - 7,1 Дж/см<^>2.Найважливішою перевагою псевдо-<$E beta>-сплавів титану є їхня висока міцність, а до недоліків відноситься висока вартість легуючих елементів. Для зниження вартості титанових сплавів на основі <$E beta>-фази розроблено економнолеговані сплави, такі як LCB, Timetal 125 та інші. Цей клас титанових сплавів є перспективним для застосування в недорогих конструкціях. Розробка технології зварювання та режимів термічної обробки з'єднань таких сплавів є важливим завданням. Проведено дослідження поверхні зламів зварних з'єднань титанового сплаву системи Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих після випробувань на ударну в'язкість. Установлено, що локальна термічна обробка в вакуумній камері зразків зварних з'єднань дослідного титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих ЕПЗ за режимом 4 (ЛТО у вакуумній камері за температури 750 <^>oC протягом 5 хв) надає змогу отримати більш високі пластичні властивості зварних з'єднань, а також запобігти утворенню холодних тріщин після зварювання. Така термообробка призводить до більш рівномірного розташування ділянок в'язкого руйнування на поверхні зламів.Вивчено властивості з'єднань, виконаних електронно-променевим зварюванням (ЕПЗ), економнолегованого титанового псевдо-<$E beta>-сплаву типу LCB системи легування Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe і конструкційного псевдо-<$E beta>-сплаву ВТ19 системи легування Ti - 3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr. Установлено, що структура з'єднань складається з зерен <$E beta>-фази, в яких присутні дисперсні виділення <$E beta>-фази, причому кількість <$E beta>-фази в металі шва в стані після ЕПЗ у сплаві Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe фіксується на рівні 71 - 74 %, а в сплаві Ti3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr - 74 - 87 %. Локальна термічна обробка зварних з'єднань не забезпечує зниження вмісту <$E beta>-фази в металі шва та зоні термічного впливу, але надає змогу отримати майже рівноміцні зварні з'єднання з рівнем міцності 98 % від міцності основного металу в стані прокату. Загартування з наступним старінням для з'єднань сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe є найбільш ефективною термічною обробкою, яка надає змогу підняти міцність з'єднань до 1204 МПа при показниках ударної в'язкості на рівні 3,7 - 4,2 Дж/см<^>2.
| | 3. |
Ахонін С. В.
Вплив термічної обробки на підвищення механічних властивостей зварних з’єднань економнолегованого титанового сплаву Ti–2,8Al–5,1Mo–4,9Fe [Електронний ресурс] / С. В. Ахонін, В. Ю. Білоус, В. А. Костін, С. Г. Григоренко, О. Л. Пузрін, Е. Л. Вржижевський // Автоматичне зварювання. - 2022. - № 12. - С. 38-44.
Оцінено можливість зміцнення металу економнолегованого псевдо-<$E beta>-титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, виплавленого способом електронно-променевої плавки з використанням трьох видів термічної обробки: відпалу, гартування з старінням та уповільненого охолодження. Встановлено, що за результатами термічної обробки у вигляді відпалу, гартування з старінням чи уповільненого охолодження структура металу сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe стає однорідною, переважає (<$E alpha~+~beta>)-структура, знижується вміст <$E beta>-фази до рівня 49 - 61 %. гартування у воду та наступне старіння формує в металі титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe найбільш дисперсну та рівномірну внутрішньозеренну мікроструктуру з розмірами <$E alpha>-частинок 1 - 3 мкм із найвищими значеннями міцності на рівні 1187 МПа та ударної в'язкості - 3,7 Дж/см<^>2. Сповільнене охолодження з регламентованою швидкістю 1 <^>oC/хв призводить до зниження міцності сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe. Відпал без контрольованого охолодження або перенесення в гартівне середовище є найбільш простою термообробкою для сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, яка забезпечує рівномірну структуру, вміст <$E beta>-фази в металі на рівні 54 % і показники ударної в'язкості - 5,6 - 7,1 Дж/см<^>2.Найважливішою перевагою псевдо-<$E beta>-сплавів титану є їхня висока міцність, а до недоліків відноситься висока вартість легуючих елементів. Для зниження вартості титанових сплавів на основі <$E beta>-фази розроблено економнолеговані сплави, такі як LCB, Timetal 125 та інші. Цей клас титанових сплавів є перспективним для застосування в недорогих конструкціях. Розробка технології зварювання та режимів термічної обробки з'єднань таких сплавів є важливим завданням. Проведено дослідження поверхні зламів зварних з'єднань титанового сплаву системи Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих після випробувань на ударну в'язкість. Установлено, що локальна термічна обробка в вакуумній камері зразків зварних з'єднань дослідного титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих ЕПЗ за режимом 4 (ЛТО у вакуумній камері за температури 750 <^>oC протягом 5 хв) надає змогу отримати більш високі пластичні властивості зварних з'єднань, а також запобігти утворенню холодних тріщин після зварювання. Така термообробка призводить до більш рівномірного розташування ділянок в'язкого руйнування на поверхні зламів.Вивчено властивості з'єднань, виконаних електронно-променевим зварюванням (ЕПЗ), економнолегованого титанового псевдо-<$E beta>-сплаву типу LCB системи легування Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe і конструкційного псевдо-<$E beta>-сплаву ВТ19 системи легування Ti - 3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr. Установлено, що структура з'єднань складається з зерен <$E beta>-фази, в яких присутні дисперсні виділення <$E beta>-фази, причому кількість <$E beta>-фази в металі шва в стані після ЕПЗ у сплаві Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe фіксується на рівні 71 - 74 %, а в сплаві Ti3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr - 74 - 87 %. Локальна термічна обробка зварних з'єднань не забезпечує зниження вмісту <$E beta>-фази в металі шва та зоні термічного впливу, але надає змогу отримати майже рівноміцні зварні з'єднання з рівнем міцності 98 % від міцності основного металу в стані прокату. Загартування з наступним старінням для з'єднань сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe є найбільш ефективною термічною обробкою, яка надає змогу підняти міцність з'єднань до 1204 МПа при показниках ударної в'язкості на рівні 3,7 - 4,2 Дж/см<^>2.
| | 4. |
Ахонін С. В.
Вплив термічної обробки на структуру і властивості алюмініду титану TI–28Al–7Nb–2Mo–2Cr та його зварних з’єднань [Електронний ресурс] / С. В. Ахонін, В. Ю. Білоус, А. Ю. Северин, Р. В. Селін, І. К. Петриченко // Сучасна електрометалургія. - 2024. - № 2. - С. 46-52.
Оцінено можливість зміцнення металу економнолегованого псевдо-<$E beta>-титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, виплавленого способом електронно-променевої плавки з використанням трьох видів термічної обробки: відпалу, гартування з старінням та уповільненого охолодження. Встановлено, що за результатами термічної обробки у вигляді відпалу, гартування з старінням чи уповільненого охолодження структура металу сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe стає однорідною, переважає (<$E alpha~+~beta>)-структура, знижується вміст <$E beta>-фази до рівня 49 - 61 %. гартування у воду та наступне старіння формує в металі титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe найбільш дисперсну та рівномірну внутрішньозеренну мікроструктуру з розмірами <$E alpha>-частинок 1 - 3 мкм із найвищими значеннями міцності на рівні 1187 МПа та ударної в'язкості - 3,7 Дж/см<^>2. Сповільнене охолодження з регламентованою швидкістю 1 <^>oC/хв призводить до зниження міцності сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe. Відпал без контрольованого охолодження або перенесення в гартівне середовище є найбільш простою термообробкою для сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, яка забезпечує рівномірну структуру, вміст <$E beta>-фази в металі на рівні 54 % і показники ударної в'язкості - 5,6 - 7,1 Дж/см<^>2.Найважливішою перевагою псевдо-<$E beta>-сплавів титану є їхня висока міцність, а до недоліків відноситься висока вартість легуючих елементів. Для зниження вартості титанових сплавів на основі <$E beta>-фази розроблено економнолеговані сплави, такі як LCB, Timetal 125 та інші. Цей клас титанових сплавів є перспективним для застосування в недорогих конструкціях. Розробка технології зварювання та режимів термічної обробки з'єднань таких сплавів є важливим завданням. Проведено дослідження поверхні зламів зварних з'єднань титанового сплаву системи Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих після випробувань на ударну в'язкість. Установлено, що локальна термічна обробка в вакуумній камері зразків зварних з'єднань дослідного титанового сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe, отриманих ЕПЗ за режимом 4 (ЛТО у вакуумній камері за температури 750 <^>oC протягом 5 хв) надає змогу отримати більш високі пластичні властивості зварних з'єднань, а також запобігти утворенню холодних тріщин після зварювання. Така термообробка призводить до більш рівномірного розташування ділянок в'язкого руйнування на поверхні зламів.Вивчено властивості з'єднань, виконаних електронно-променевим зварюванням (ЕПЗ), економнолегованого титанового псевдо-<$E beta>-сплаву типу LCB системи легування Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe і конструкційного псевдо-<$E beta>-сплаву ВТ19 системи легування Ti - 3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr. Установлено, що структура з'єднань складається з зерен <$E beta>-фази, в яких присутні дисперсні виділення <$E beta>-фази, причому кількість <$E beta>-фази в металі шва в стані після ЕПЗ у сплаві Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe фіксується на рівні 71 - 74 %, а в сплаві Ti3Al - 5,5Mo - 3,5V - 5,5Cr - 1Zr - 74 - 87 %. Локальна термічна обробка зварних з'єднань не забезпечує зниження вмісту <$E beta>-фази в металі шва та зоні термічного впливу, але надає змогу отримати майже рівноміцні зварні з'єднання з рівнем міцності 98 % від міцності основного металу в стані прокату. Загартування з наступним старінням для з'єднань сплаву Ti - 2,8Al - 5,1Mo - 4,9Fe є найбільш ефективною термічною обробкою, яка надає змогу підняти міцність з'єднань до 1204 МПа при показниках ударної в'язкості на рівні 3,7 - 4,2 Дж/см<^>2.
|
|
|
Простий
Розширений
Зміст випуску 
Реферативна база даних
Попередній перегляд: 
Пам`ятка користувача