Наведено результати досліджень хлоридної корозії (ХК) і окислення жароміцних нікелевих сплавів ЭП539 та ЭП99. Встановлено, що жаростійкість цих сплавів до температури 1273 К досить висока, водночас, як ХК за температури 973 К відбувається інтенсивно і має міжкристалітний характер. За рівних кінетичних умов швидкість ХК на 2 - 3 порядки вища за швидкість окислення. Сплав ЭП539 в 1,1 - 1,3 рази стійкіший за ХК, ніж сплав ЭП99, однак поступається останньому за жаростійкістю у стільки ж разів.

Побудовано параметричні діаграми жаростійкості малолегованих сплавів хрому ВХ-2К і ВХ1-17А, рекомендованих для виготовлення установок високотемпературного призначення. За допомогою цих діаграм можна визначити приріст маси сплавів за температур окиснення 1000 - 1400 °C та витримках до 1000 год і використати їх як банк експериментальних даних.

Досліджено жаростійкість (1 173 - 1 573 K, 10 - 1 000 год) та опір високотемпературній сульфідній і хлоридній корозії (873 - 1 273 K, 1 - 30 год) сплаву ВХ-2К. Установлено, що даний сплав має високий рівень жаростійкості до 1 473 K, а за більш високих температур вона суттєво знижується. Сплав чинить значно більший опір сульфідній корозії, ніж нікелеві високохромисті сплави. У хлоридних розплавах сплав піддається корозії. Показано, що використання двошарового захисного покриття типу YCrO3 - ZrO2 підвищує стійкість до високотемпературної корозії цього сплаву в усіх середовищах більш ніж на два порядки.

Досліджено жаростійкість інтерметалідів хрому TiCr2, HfCr2 і ZrCr2 в інтервалі температур нагріву 873 - 1 473 K за умови ізотермічної витримки до 20 год. Показано, що інтерметаліди TiCr2 та HfCr2 окиснюються в 2 - 3 рази повільніше чистих титану та гафнію, але швидше за хром на 1 - 2 порядки за умов <$E T~symbol Г~1~273~ roman K> та в 4 - 6 разів за температури 1 473 K. Інтерметалід ZrCr2 у цьому температурному інтервалі окиснюється інтенсивно з наростаючою швидкістю зі збільшенням температури нагріву. Жаростійкість інтерметалідів d-металів IV групи з хромом визначається формуванням окалин, в яких основну роль відіграють оксиди TiO2, HfO2 і ZrO2 із слабкими захисними властивостями.

Исследована возможность применения относительно дешевого феррохрома, который производится в Украине, для нанесения жаростойких покрытий. Проведено сравнение жаростойкости стали 45 без покрытия и после электроискрового легирования рафинированным феррохромом с добавкой 2 % Al. Установлено, что электроискровые покрытия на стали 45 из рафинированного феррохрома с 60 % вес. Cr и добавками алюминия (до 2 %) имеют высокую жаростойкость (до 900 <$E symbol Р>C), что позволяет повысить рабочую температуру деталей из стали на 100 - 200 <$E symbol Р>C.

Изучена кинетика окисления хрома, его композитов Cr - 2 % Mg, Cr - 2 % (La + B), полученных с помощью метода порошковой металлургии, и жаростойкого сплава ВХ-2К при температурах 900 - 1400 <$E symbol Р>C и выдержке от 1 до 50 ч. Показано, что чистый хром до температуры 1100 <$E symbol Р>C, композиты и сплав ВХ-2К - до 1200 <$E symbol Р>C окисляются в соответствии с параболическим законом (<$E n~symbol Ы~2>), а при более высоких температурах этот закон нарушается. Композиты имеют высокий уровень жаростойкости до температуры 1200 <$E symbol Р>C, соизмеримый с жаростойкостью сплава ВХ-2К, поэтому с успехом могут быть использованы для изготовления деталей, работающих в условиях высоких температур и агрессивных сред.

Изучена кинетика окисления высокохромистого железного сплава 55 Fe-40 Cr-5 Al, легированного 1 и 3 % Nb, при температурах 700 - 1200 <$E symbol Р>C в течение 20 ч. Показано, что жаростойкость сплава при легировании 1 - 3 % Nb до температуры 1000 <$E symbol Р>C уменьшается незначительно, оставаясь на достаточно высоком уровне, о чем свидетельствует образование на сплавах тонкой оксидной пленки, хорошо сцепленной с материалом основы, а кинетика окисления подчиняется параболическому закону (<$E n~symbol Ы~2,0~-~2,3>). При температурах более 1000 <$E symbol Р>C жаростойкость сплавов сильно снижается, особенно у сплава с 3 % Nb, о чем свидетельствует образование при окислении толстого слоя рыхлой окалины, а само окисление осуществляется по линейному закону. Исходя из полученных результатов, можно сказать, что сплав 55 Fe-40 Cr-5 Al-(1-3) Nb можно использовать в деталях высокотемпературного назначения до температур не выше 1000 <$E symbol Р>C.

Изучена кинетика окисления циркония, легированного хромом (0 - 7,5 % ат.), и цирконийниобиевого сплава Э110 (1,1 % ат. Nb). Окисление проведено при 500 - 800 <$E symbol Р>C. Установлено, что цирконий, легированный до 4 % ат. Cr, имеет высокую жаростойкость до температуры нагрева 600 <$E symbol Р>C, а ниобием - до 500 <$E symbol Р>C. При более высоких температурах указанные сплавы окисляются интенсивно.

Приведены результаты исследования поведения при окислении на воздухе литых сплавов титана с содержанием хрома до 8 % мас. при температурах 600 - 900 <$E symbol Р>C, 50 ч. Установлено, что введение в титан 4,5 - 8 % мас. Cr вызывает понижение в 3 - 4 раза стойкости к окислению при 600 <$E symbol Р>C и в 2 - 3 раза - при 800 - 900 <$E symbol Р>C. Наибольшая скорость окисления наблюдалась при содержании хрома <$E symbol У~2,5> %. Рассмотрены механизм влияния малых добавок хрома на скорость окисления титана и возможность повышения стойкости к окислению титан-хромовых сплавов.

Исследовано влияние хрома (0,5 - 8 % (ат.)) на стойкость к окислению на воздухе бинарных сплавов титана и циркония в интервале температур 500 - 700 <198>C и выдержках до 50 ч и показано, что процесс окисления этих сплавов при температурах 500 - 600 <198>C протекает по параболическому закону, а при 700 <198>C преобладает линейный закон. Установлено, что хром при содержании 8 % (ат.) понижает жаростойкость титана в 2 - 3 раза, а на жаростойкость циркония при содержании до 4 % (ат.) практически не влияет. При больших концентрациях он также понижает стойкость к окислению. Полученные результаты авторы связывают для титана со спецификой химического взаимодействия оксидов титана и хрома, а для циркония - со структурным фактором, вызванным появлением хрупкого интерметаллида ZrCr2.

Исследована жаростойкость литого сплава Zr - 8Al без дополнительного легирования, а также легированного небольшими добавками хрома, железа и ниобия (~ 1 %) при температурах 500, 600, 700 <$E symbol Р>C и выдержке до 50 ч. Показано, что все сплавы в литом состоянии в процессе окисления при температурах 500 - 600 <$E symbol Р>C имели очень низкий уровень жаростойкости (100 - 150 мг/см<^>2). Длительный высокотемпературный отжиг (750 <$E symbol Р>C, до 15 ч) обеспечивает высокий уровень жаростойкости всех сплавов, а легирование сплава Zr - 8Al указанными малыми добавками практически не ухудшает их жаростойкость.