Індекс рубрикатора НБУВ: Е60*734.247.1*01 в641.0

Рубрики:

Загальна зоологія

Шифр НБУВ: Ж26810 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: З392-012

Рубрики:

Холодильна техніка

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В368.31

Рубрики:

Надпровідність. Надпровідники

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: К232.906.33 + В371.21 + В379.274

Рубрики:

Наноструктури

Гальваномагнітні явища в напівпровідниках

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В371.212 + В379.27

Рубрики:

Напівпровідникові наноструктури

Електричні і магнітні властивості напівпровідників

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В377.3

Рубрики:

Магнітні властивості твердих тіл. Магнетики

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В379.2

Рубрики:

Фізика напівпровідників

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В379.25

Рубрики:

Термодинаміка напівпровідників

Шифр НБУВ: Ж41115 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В377.3

Рубрики:

Магнітні властивості твердих тіл. Магнетики

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Індекс рубрикатора НБУВ: В379.2

Рубрики:

Фізика напівпровідників

Шифр НБУВ: Ж100357 Пошук видання у каталогах НБУВ 

На сьогодні дуже важливою проблемою є створення низьковартістних інерційних навігаційних систем що базуються на використанні лише акселерометрів. Обговорено питання точності таких навігаційних систем. Показано, що послідовний прецизійний аналіз функціонування акселерометра вказує на нові можливі джерела похибок при оцінювані величини збурюючого впливу. Невраховування таких факторів призводить до функціональної ненадійності системи навігації. Розглянуто ефект наявності коефіцієнту загасання у рівнянні руху пробної маси акселерометра.

Розподілені системи і мережі комп'ютерів припускають наявність безлічі вузлів які взаємодіють між собою через мережу комутації пакетів. У кожному вузлі генеруються пакети даних, що складаються з певної кількості байт корисної інформації і байт службової інформації, таких як: адреси вузлів, тип даних, контрольна сума, тощо. Так як мережа комутації пакетів складається з безлічі комутаційного обладнання, то при кожному сеансі передачі даних між вузлами вибирається шлях, який включає в себе певну кількість цього обладнання. Розглянута розподілена інформаційно-обчислювальна система, керована усіма вузлами з єдиного центру управління. Розроблено метод оптимального управління такою системою за критерієм мінімального часу доставки даних. З огляду на те, що час доставки пакетів залежить від кількості комутаційного обладнання, яке вони проходять, проаналізовані різні види перешкод мережі, внутрішніх і зовнішніх шумів в каналах спостереження і всередині об'єкта управління. Показано, що при наявності випадкових затримок доставки даних і шумів в спостереженнях наскрізне управління системою слід розглядати як асимптотичне наближення. Запропоновано розв'язувати цю задачу шляхом лінеаризованого рекурентного управління, що мінімізує функціонал затримки доставки пакетів в системі з виникающими стохастичностями. Даний підхід відкриває хороші перспективи для мінімізації затримок доставки даних в сучасних розподілених системах з віддаленими рознесеними елементами. А з урахуванням єдиного центру управління дає можливість створення інтелектуальної підсистеми аналізу вимог в системі передачі пакетів даних для усунення простоїв в середовищі доставки даних.

Висвітлено питання одержання, встановлення механізмів і закономірностей формування фазового складу, структури багатошарових покриттів системи (TiAlCrY)N/ZrN з одинарним і системи (TiAlCrY/Zr)/(TiAlCrY)N/ZrN з подвійним періодом модуляції методом вакуумно-дугового осадження. Мішені розташовували на одній прямій на рівних відстанях від перпендикулярної осі, на якій кріпилися підкладинки. Обертання осі з підкладками здійснювали або безперервно, або з фіксованою затримкою у випарників. Покриття обох систем відрізняються високим ступенем ламінарності шарів. Покриття системи (TiAlCrY)N/ZrN мають виражену шарувату періодичну структуру всього обсягу покриття. Період модуляції (сумарна товщина бішару) такої структури становить близько 30 вм. У покриттях системи (TiAlCrY/Zr)/(TiAlCrYN/ZrN) чітко проглядається два періоди модуляції. Один період приблизно збігається з періодом модуляції зразків системи (TiAlCrY/Zr)N і становить близько 30 нм. Другий період модуляції становить приблизно 1,3 мкм. У нього входить - 18 бішарів. Досліджено вплив парціального тиску азоту в камері на вміст азоту в покриттях, їх твердість і адгезійну міцність. Виявлено значне збільшення твердості 68,22 ГПа і адгезійної міцності покриттів з подвійним періодом модуляції структури. Запропоновано принципово новий технологічний підхід до процесу одержання багатошарових покриттів.

Окреслено ключові напрямки розвитку та вдосконалення паливної системи для двигунів внутрішнього згорання з запаленням від стиску паливоповітряної суміші. Доведено необхідність всебічного впровадження електромеханічних принципів керування процесом паливоподачі відповідно до варіативних у мов експлуатації дизелів. Висвітлено актуальність подальшого вдосконалення та модернізації гідромеханічних паливних систем на тлі постійно зростаючого інтересу до електрокерованих аналогів. Наведено перелік не використаних потенційних можливостей гідромеханічної паливної апаратури для покращання умов протікання процесу подачі палива. Запропоновано електромеханічний засіб для інтенсифікації паливоподачі, що вмонтовується до паливонагнітального трубопроводу та видозмінює фазо-амплітудну характеристику хвильового процесу розповсюдження одиночного імпульсу подачі між паливним насосом високого тиску та гідромеханічною форсункою. Висвітлено основні аспекти методики уточнення розрахункової моделі паливної системи безпосередньої дії розподільного типу з новим засобом інтенсифікації подачі палива. Запропоновано розглядати процес паливоподачі в декілька етапів із урахуванням особливостей функціонування окремо взятого гідравлічного вузла паливної системи, включаючи запропонований засіб інтенсифікації. Наведено системи диференціальних та аналітичних рівнянь, що надають можливість проводити математичне моделювання процесу розповсюдження та взаємовпливу хвиль тиску в паливо-нагнітальному тракті. Отримані системи надають можливість отримувати характеристики зміни гідравлічного тиску в різних паливних об'ємах, кінематики руху запірних елементів насосу високого тиску та форсунки, тощо. У ході порівняльних досліджень, що були проведені на базі сформованої розрахункової моделі, процесу паливоподачі для штатної та вдосконаленої паливної системи турбодизеля виявлено значне покращання якості впорскування за значною кількістю показників. За результатами розрахунків прослідковується наявність стрімкоподібного характеру зростання та спадання тиску впорскування на початковій і завершальній фазі процесу подачі палива до циліндрів дизеля. Відмічено, що швидкість зміни тиску може досягати 170 МПа/град, максимальний і середній тиск впорсквання зростає до 75 і 30 - 40 МПа відповідно. Розрахункові досілдження проведено з залученням числового методу інтегрування - інтерполяційного методу Адамса, вибір якого обумовлено потребою отримання стіких рішень у ході вирішення сформованих систем диференціальних рівнянь, що відносяться до категорії жорстких.

Розглянуто питання роботи циліндричної щітки з гнучкими прутками ворсу при розкритті кореневої системи маточних рослин. Встановлено, що основними складовими сили опору (СО) під час роботи даної щітки є сума опорів, що спричинені СО в'язкості грунту, силою статичного опору сипучих частинок грунту та СО відкидання частинок грунту. Виходячи з мінімізації затрат енергії, визначено оптимальні кінематичні параметри щітки з вертикальною віссю обертання. Великий влив на значення загальної СО має кутова швидкість щітки. Крім СО на прутки ворсу щітки діє нормальна реакція грунтової основи. Знайшовши результуючу цих двох сил за допомогою методу еліптичних інтегралів Лежандра, встановлено оптимальні розмірні параметри прутків ворсу, що виготовлені з поліпропілену. Даний метод надав можливість врахувати значні, у порівнянні з довжиною прутків, їх деформації в результаті їх згину. Довжина прутків визначена як максимально можлива для забезпечення умови видалення грунту з валка, що вкриває кореневу систему маточних рослин клонових підщеп. Також досліджено вплив сили тертя (СТ) під час роботи щітки. Це тертя частинок грунту між собою та по поверхні прутків ворсу. Визначено, що СТ, як і нормальна реакція грунту, мало впливають на роботу циліндричної щітки при розкритті кореневої системи маточних рослин. Це пояснюється відсутністю твердої основи під час роботи прутка ворсу, що своєю чергою надає можливість розміщувати прутки ворсу по одному на поверхні щітки. Відсутність потреби у значній відносній жорсткості надає можливість пруткам ворсу видаляти грунт з валка мінімізуючи у цьому випадку пошкодження рослин. За допомогою еліптичних інтегралів Лежандра другого роду досліджено прогин прутків ворсу циліндричної щітки під час розкриття кореневої системи маточних рослин. Величина прогину прутка в процесі роботи впливає на повноту видалення ним частинок грунту. У разі збільшення прогину змінюється кут між робочою гранню прутка ворсу і поверхнею грунту. Це призводить до зменшення видалення частинок і збільшення їх ущільнення у валку. Тому розраховано довжину прутків ворсу, які здатні забезпечити необхідні робочі параметри за заданого навантаження.

Розглянуто питання роботи циліндричної щітки з гнучкими прутками ворсу при розкритті кореневої системи маточних рослин. Встановлено, що основними складовими сили опору (СО) під час роботи даної щітки є сума опорів, що спричинені СО в'язкості грунту, силою статичного опору сипучих частинок грунту та СО відкидання частинок грунту. Виходячи з мінімізації затрат енергії, визначено оптимальні кінематичні параметри щітки з вертикальною віссю обертання. Великий влив на значення загальної СО має кутова швидкість щітки. Крім СО на прутки ворсу щітки діє нормальна реакція грунтової основи. Знайшовши результуючу цих двох сил за допомогою методу еліптичних інтегралів Лежандра, встановлено оптимальні розмірні параметри прутків ворсу, що виготовлені з поліпропілену. Даний метод надав можливість врахувати значні, у порівнянні з довжиною прутків, їх деформації в результаті їх згину. Довжина прутків визначена як максимально можлива для забезпечення умови видалення грунту з валка, що вкриває кореневу систему маточних рослин клонових підщеп. Також досліджено вплив сили тертя (СТ) під час роботи щітки. Це тертя частинок грунту між собою та по поверхні прутків ворсу. Визначено, що СТ, як і нормальна реакція грунту, мало впливають на роботу циліндричної щітки при розкритті кореневої системи маточних рослин. Це пояснюється відсутністю твердої основи під час роботи прутка ворсу, що своєю чергою надає можливість розміщувати прутки ворсу по одному на поверхні щітки. Відсутність потреби у значній відносній жорсткості надає можливість пруткам ворсу видаляти грунт з валка мінімізуючи у цьому випадку пошкодження рослин. За допомогою еліптичних інтегралів Лежандра другого роду досліджено прогин прутків ворсу циліндричної щітки під час розкриття кореневої системи маточних рослин. Величина прогину прутка в процесі роботи впливає на повноту видалення ним частинок грунту. У разі збільшення прогину змінюється кут між робочою гранню прутка ворсу і поверхнею грунту. Це призводить до зменшення видалення частинок і збільшення їх ущільнення у валку. Тому розраховано довжину прутків ворсу, які здатні забезпечити необхідні робочі параметри за заданого навантаження.

Досліджено формування фазового складу, структури та властивостей електродугових покриттів електродними матеріалами на основі високомарганцевої аустенітної сталі, що зміцнюється двійникуванням (twinning) легованої карбидами титану та ніобію. Сплави для наплавлення наносилися з використанням дугового наплавлення порошковими дротами (FCAW), які складались із оболонки з низьковуглецевої сталі, заповненої порошковою сумішшю, яка містила ферросилікомарганець, графіт, рутил, флюорит, карбід ніобію або титану. Фазовий склад покриттів розраховано методом CALPHAD із використанням програм Thermo-Calc і Dictra для моделювання рівноважного та нерівноважного охолодження сплаву, відповідно. Результати розрахунків показують, що умови охолодження під час наплавлення призводять до утворення структури метастабільного марганцевого аустеніту та незначної (0,2 мас. %) кількості карбіду цементитного типу М3С. Така кількість карбідної фази не може негативно вплинути на здатність аустеніту до деформаційного зміцнення. Кристалізація карбідів титану та ніобію починається за високої температури ~ 2400 K і не впливає на фазові перетворення аустеніту в рідкому та твердому стані. Таким чином, після охолодження структура покриття в основному складається з двох фаз, а саме аустеніту та карбіду МС ніобію або титану в кількості ~ 9 об. %. За результатами дослідження мікроструктури з використанням сканувальної електронної мікроскопії та енергодисперсійної рентгенівської спектроскопії виділеної області карбідна фаза МС виділяється у вигляді рівномірно розподілених дрібних частинок форми близької до кубічної. Частинки карбідів в основному розташовані всередині аустенітних зерен. Вимірювання твердості наплавлених покриттів показують, що у процесі легування високомарганцевої аустенітної сталі карбідами ніобію та титану твердість значно зростає в наплавленому стані з 22 до 35 HRC та після холодної пластичної деформації з 44 до 52 HRC. Дослідження зносостійкості за умов зношування за схемою "сухий пісок - гумовий ролик" показує, що добавки TiC і NbC можуть значно (в 1,6 - 1,8 разу) покращити зносостійкість наплавлених покриттів. Завдяки здатності до деформаційного зміцнення в поєднанні з високою абразивною зносостійкістю отримані матеріали для наплавлення систем Fe - Mn - Nb - Si - C і Fe - Mn - Ti - Si - C можуть бути рекомендовані для нанесення на робочі поверхні землерийних машин.

Індекс рубрикатора НБУВ: К663.033.05-18

Рубрики:

Електрометалізація металів

Шифр НБУВ: Ж24320 Пошук видання у каталогах НБУВ 

Обгрунтована стохастична модель дій людини-оператора ергатичної системи. Основою моделі є простий ланцюг Маркова у вигляді уніполярного сигналу. Сукупність "логічних нулів" в ній відповідає безпомилковій роботі оператора, а наявність "логічних одиниць" свідчить про помилки в його діях. Модель застосовується для прогнозування рівня надійності зовнішнього пілота дистанційно пілотованої системи. Первинні дані, яки необхідні для її наповнення, збираються під час тестування претендента на посаду зовнішнього пілота за спеціальною програмою на спеціальному тренажері. Отримані прості співвідношення, які дозволяють розраховувати ймовірність безпомилкової роботи пілота, коефіцієнтів його готовності або неготовності, ймовірність прийняття помилкового рішення при дистанційному управлінні об'єктом.

Індекс рубрикатора НБУВ: П072.823

Рубрики:

Силосозаготівельні машини та обладнання

Шифр НБУВ: Ж24320 Пошук видання у каталогах НБУВ